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最終建立的非線性荷載工況為1.0恒+4活，同時(shí)非線性曲線收斂于^K =4.25，滿足JGJ 7-2010第4.3.4條安全系數(shù)K不小于4.2的規(guī)定;活荷載控制因子，i =4，則表明此時(shí)用于屈曲分析施加在結(jié)構(gòu)上的活荷載為2.0 0 /襯。因此整體結(jié)構(gòu)的平面外穩(wěn)定性可以保證，并且平面外穩(wěn)定不作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制性因素。
4動(dòng)力特性分析
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由于該平板網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)振動(dòng)變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過分析得出，該結(jié)構(gòu)萬部平板網(wǎng)架桿件多相對(duì)于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質(zhì)點(diǎn)體系來考慮結(jié)構(gòu)的動(dòng)力聯(lián)性同時(shí)考慮到組合柱與上部平板網(wǎng)架之間的關(guān)13較為復(fù)雜放采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行地震效位計(jì)算。通過計(jì)算得出，前巧階振型周期如表】月示結(jié)構(gòu)前3階振型。
1)前3階振型分別為x向、y向和扭轉(zhuǎn)的整體振型整體結(jié)構(gòu)的抗震整體性較好但由于組合柱布置為上排4個(gè)、下排3個(gè)，為單軸對(duì)稱分布，因此扭轉(zhuǎn)振型的質(zhì)量參與系數(shù)較大。
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2)前3階振型周期與4一15階振型具有數(shù)量級(jí)上的差別后續(xù)振型均表現(xiàn)為局部振動(dòng)表明上部平板網(wǎng)殼整體剛度較大、整體性強(qiáng)表現(xiàn)為典型的單質(zhì)點(diǎn)振動(dòng)特性因此對(duì)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化為單質(zhì)點(diǎn)體系的假定是正確的。
1)上部平板網(wǎng)殼的剛度設(shè)計(jì)。通過對(duì)平板網(wǎng)殼四周懸挑部位和中部跨高比較大部位的撓度進(jìn)行控制達(dá)到設(shè)計(jì)目的結(jié)構(gòu)整體撓度作為設(shè)計(jì)過程中的控制指標(biāo)。
2)下部7個(gè)組合柱的承載力設(shè)計(jì)。通過對(duì)下部組合柱構(gòu)件及組合柱與上部網(wǎng)殼連接節(jié)點(diǎn)的強(qiáng)度進(jìn)行控制達(dá)到設(shè)計(jì)目標(biāo)。
3D3S軟件導(dǎo)入下部混凝土結(jié)構(gòu)后進(jìn)行協(xié)同分析后與網(wǎng)架獨(dú)立設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果相比網(wǎng)
