PBT的工藝特性
PBT具有明顯的熔點，熔點為225～235℃，是結(jié)晶型材料，結(jié)晶度可達40％。
PBT熔體的粘度受溫度的影響不如剪切應(yīng)力那么大，因此，在注塑中，注射壓力對PBT熔體流動性影響是明顯。
PBT在熔融狀態(tài)下流動性好，粘度低，僅次于尼龍，在成型易發(fā)生“流延”現(xiàn)象。
PBT成型制品各向異性。PBT在高溫下遇水易降解。
膨脹型阻燃劑對PBT阻燃性能及力學(xué)性能的影響：
對比20 mm/min 和50 mm/min 時PBT /IFＲ 復(fù)合材料的拉伸強度曲線( 如圖6) ，50 mm/min 拉伸強度比20 mm/min 時略有提高，這是因為，PBT 材料屬于黏彈性材料，應(yīng)力松弛與形變速率密切相關(guān)。拉伸速率慢時，斷裂伸長率大，拉伸強度低; 拉伸速率快時，斷裂伸長率減小，拉伸強度提高，呈脆性斷裂。
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玻纖增強PBT/ASA合金的性能研究：
試樣制備：將烘干的PBT、ASA等原料與相容劑、阻燃劑以及其他各種助劑在高速混合機充分混合均勻，然后利用雙螺桿擠出機熔融擠出造粒，控制擠出機各段螺桿溫度210～230℃，螺桿轉(zhuǎn)速在300～400r/min;制得的粒料在100℃干燥箱中干燥3～4h，后利用注塑機在240～250℃下制備出標(biāo)準(zhǔn)樣條進行各種性能的測試;所有樣條在室溫下放置24h后進行性能測試。性能測試：拉伸性能按ISO527－1－1996測試，測試速率5mm/min;彎曲性能按ISO178－2004測試，測試速率2mm/min;Izod缺口沖擊性能按ISO180－2000測試;掃描電子顯微鏡(SEM)觀察:將制得的樣條放入液氮中淬斷，對缺口沖擊斷面進行表面噴金，用HITACHIS-4800型掃描電鏡觀察斷面形貌。
PA6／PBT合金的制備與性能：
PA6／PBT配比和增容劑用量對合金吸水率的影響：表2為PA6／PBT及PA6／PBT／POE-g-MAH／POE-g-GMA合金的吸水率。由表2可知，PA6／PBT合金吸水率隨著PBT含量的增加而減小，純PA6的吸水率為1.75%，加入40份的PBT可使合金的吸水率降為0.86%，相當(dāng)于純PA6的49.1%，這是由于一方面PBT為吸水率很低的極性分子，PBT的加入自然會降低PA6的吸水率，且共混時PBT的極性基團與PA6的極性基團相互作用，導(dǎo)致PA6與極性的水分子結(jié)合變得困難，同時熔融共混時在擠出機螺桿強的剪切作用下PBT與PA6發(fā)生的酯–酰胺交換反應(yīng)也能進一步降低PA6的吸水率。由表2也可知，隨著增容劑含量的增加，材料的吸水率呈現(xiàn)變小的趨勢，這可能是由于加入的增容劑POE-g-MAH和POE-g-GMA是疏水分子，同時通過SEM觀察合金斷面形貌，發(fā)現(xiàn)增容劑起到的增容作用能夠?qū)⒎稚⑾喑叽缱冃?，讓兩相結(jié)合更緊密，減小兩相間的空隙，水分子難以進入，使吸水率變小。
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磷系阻燃劑阻燃PBT復(fù)合材料的研究進展：
王昊等用含酰胺基的次膦酸金屬鹽阻燃PBT指出,這種次膦酸鹽阻燃劑實現(xiàn)了磷-氮-金屬的協(xié)同效應(yīng),質(zhì)量分?jǐn)?shù)20%含酰胺基的次膦酸金屬鹽(Mg,Al,Zn)可使PBT基體材料的極限指數(shù)增加到39.5%,垂直燃燒達到UL94的V-0級?經(jīng)過傅里葉紅外光譜和熱重分析得到,加入含酰胺基的次膦酸鋁能有效提高PBT的起始分解溫度,降低熱分解速率,提高其殘?zhí)柯?span>,其中殘?zhí)恐幸院?磷元素為主,故含酰胺基的次膦酸鋁主要以凝聚相阻燃為主?
PBT歷史
PBT早是德國科學(xué)家P.Schlack于1942年研制而成，之后美國Celanese公司（現(xiàn)為Ticona）進行工業(yè)開發(fā)，并以Celanex商品名上市，于1970年以30%玻璃纖增強塑料投放市場，商品名為X-917，后改為CELANEX。1971年Eastman公司推出了有玻璃纖增強璉和不增強的產(chǎn)品，商品名Tenite(PTMT)；同年GE公司也開發(fā)出同類產(chǎn)品，有不增強、增強和自熄性的三個品種。隨后世界知名廠商德國BASF、Bayer、美國GE、Ticona，日本Toray、三菱化學(xué)，臺灣新光合纖、長春人造樹脂、南亞塑料等公司先后投入生產(chǎn)行列，全球生產(chǎn)廠商共計三十余家。
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UPC超精金剛石刀具采用超精磨削技術(shù)制備，可限度地發(fā)揮材料特性，獲得平滑鋒利性與耐磨性兼?zhèn)涞那邢魅校c超精加工機床匹配能實現(xiàn)高精度非球面形狀及微細形狀的超精加工。為了滿足模具超精加工的要求，切削深度應(yīng)設(shè)定在納米級范圍內(nèi)。為此，對切削刀具的要求為：刀尖圓弧半徑R達到數(shù)十納米的鋒利程度；切削刃棱線的平滑度達到納米級水平。采用與刀尖圓弧半徑大小相同的切深進行加工時，不易損傷工件的工作面，加工平穩(wěn)，排屑流暢，因工件彈性變形引起的切削厚度變化也極小，能實現(xiàn)超精加工。UPC刀具加工不同工件材料的磨損狀態(tài)差異金剛石刀具的熱化學(xué)磨損狀態(tài)根據(jù)被加工材料種類的不同而有很大差異。在超精密車床上使用刀尖角13°的直線切削刃超精金剛石車刀對無氧銅和純鋁進行端面車削后，刀尖的磨損狀態(tài)表明，切削無氧銅的刀具前刀面產(chǎn)生了月牙洼磨損，但切削刃棱線仍保持鋒利狀態(tài)；切削純鋁的刀具切削刃棱線磨損變?yōu)閳A弧刃，但前刀面未發(fā)現(xiàn)月牙洼磨損。從這些磨損狀態(tài)的差異可以看出各不相同的磨損機理：切削銅時，刀具前刀面產(chǎn)生月牙洼磨損是由于銅的觸媒作用使金剛石氧化而引起的，而刀具切削刃棱線因與工件無間隙地完全接觸而未產(chǎn)生氧化磨損；切削鋁時，由于工作表面與刀具表面直接接觸而生成碳化鋁，工件材料被切削刃切除而使切削刃產(chǎn)生磨損，但因磨損擴展方向與切削銅時相反（從切削刃向后刀面擴展），故不會產(chǎn)生前刀面的月牙洼磨損。
