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首先對(duì)結(jié)構(gòu)在無(wú)幾何缺陷情況下的彈性屈曲進(jìn)行分析屈曲荷載為恒載和活載的標(biāo)準(zhǔn)組合:: 1.0恒+1.0活計(jì)算得出的第1階屈曲模態(tài)。 根據(jù)i階屈曲模態(tài)針?biāo)闱蛄亢妥畲蟪跏既毕莸谋戎等缓髮⑺星蛄烤艘赃@個(gè)比值，得到各節(jié)點(diǎn)的初始缺陷，之后再建立非線性荷載工況1.0恒十n活其中n為活荷載控制因子，通過(guò)改變活荷載控制因子值調(diào)節(jié)屈曲安全系數(shù)。取彈性屈曲分析結(jié)果中的位移最大點(diǎn)作為控制節(jié)點(diǎn)，建立控制點(diǎn)位移系數(shù)N:與安全系數(shù)K之間的非線性曲線左口。
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最終建立的非線性荷載工況為1.0恒+4活，同時(shí)非線性曲線收斂于^K =4.25，滿足JGJ 7-2010第4.3.4條安全系數(shù)K不小于4.2的規(guī)定;活荷載控制因子，i =4，則表明此時(shí)用于屈曲分析施加在結(jié)構(gòu)上的活荷載為2.0 0 /襯。因此整體結(jié)構(gòu)的平面外穩(wěn)定性可以保證，并且平面外穩(wěn)定不作為結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制性因素。
4動(dòng)力特性分析
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由于該平板網(wǎng)殼結(jié)構(gòu)振動(dòng)變形幅度較小，因上可以采用線性疊加原理。通過(guò)分析得出，該結(jié)構(gòu)萬(wàn)部平板網(wǎng)架桿件多相對(duì)于下部組合柱剛度較大泛此可近似假定為單質(zhì)點(diǎn)體系來(lái)考慮結(jié)構(gòu)的動(dòng)力聯(lián)性同時(shí)考慮到組合柱與上部平板網(wǎng)架之間的關(guān)13較為復(fù)雜放采用振型分解反應(yīng)譜法進(jìn)行地震效位計(jì)算。通過(guò)計(jì)算得出，前巧階振型周期如表】月示結(jié)構(gòu)前3階振型。
1)前3階振型分別為x向、y向和扭轉(zhuǎn)的整體振型整體結(jié)構(gòu)的抗震整體性較好但由
