濾油機(jī)ZX-80EH油樹脂除酸濾芯
磷酸酯抗燃油廣泛應(yīng)用于高參數(shù)的發(fā)電機(jī)組以及其它工業(yè)領(lǐng)域中。它是以芳基/烷基磷酸脂為基礎(chǔ)的合成液,有極其良好的潤滑、抗氧化、阻燃等特性。但是在有微量水分存在時(shí),油液在高溫運(yùn)行下容易分解,反應(yīng)往往從P-O鍵或C-O鍵的斷裂開始,并形成磷酸、單價(jià)酯和二價(jià)酯等產(chǎn)物,這些產(chǎn)物均為較強(qiáng)的酸、酸會(huì)進(jìn)一步加劇油脂的分解,使得油液的酸值劣化。高酸值的油液會(huì)腐蝕液壓設(shè)備,析出雜質(zhì),導(dǎo)致伺服閥卡澀,造成調(diào)節(jié)系統(tǒng)失靈。
濾油機(jī)ZX-80EH油樹脂除酸濾芯
目前在國內(nèi),上海汽輪機(jī)廠的EH油液再生回路已采用離子交換樹脂作為標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用技術(shù)。離子交換樹脂是一種人工合成物,呈米粒狀,具有穩(wěn)定的物理、化學(xué)結(jié)構(gòu)。可以選擇不同類型的樹脂:弱堿陰離子樹脂(用于降低EH油液的酸值)、強(qiáng)酸陽離子樹脂濾芯(用于去除EH油液中的金屬離子,以提高電阻率)。弱堿性陰離子樹脂具有永久性的堿性功能團(tuán),能與酸發(fā)生反應(yīng),并具有良好的吸附效果。
離子交換樹脂除酸濾芯,是我公司生產(chǎn)的新一代除酸濾芯,應(yīng)用于電力行業(yè),在降低抗燃油酸值和提高油液電阻,取得了非常好的效果。
濾油機(jī)ZX-80EH油樹脂除酸濾芯
使用樹脂結(jié)構(gòu)的不同,其熱穩(wěn)定性有所不同。弱堿陰離子樹脂適合20~80℃的溫度范圍,強(qiáng)酸陽離子適合在20~100℃的溫度范圍。因此油溫應(yīng)控制在80℃以下。
單支濾芯能將800L的抗燃油從0.2mgKOH/g降低到0.07mgKOH/g。
在酸值或電阻率不合格的情況下,強(qiáng)烈建議連續(xù)投運(yùn)離子樹脂和真空式濾油機(jī),以獲得最佳的處理效果。單支離子樹脂過濾器的設(shè)計(jì)流量為1.5L/min。對(duì)于600~1500L的油箱容量。 在酸值或電阻率合格的情況下,可以停運(yùn)離子樹脂,也可安排定期投用,比如:每月安排投用8小時(shí)。
離子樹脂處理磷酸酯抗燃油運(yùn)行參數(shù):特性參數(shù) | 使用過的油液 | 258hr | 748hr | 793hr | 912hr |
Mg(mg/L) | 38 | 10 | 8 | 6 | 7 |
Na(mg/L) | 4 | 2 | 1 | 1 | 1 |
Cu(mg/L) | 3 | 2 | 1 | 1 | 1 |
水分%(m/m) | 0.10 | 0.08 | 0.04 | 0.04 | 0.03 |
Fe(mg/L) | 10 | 3 | 3 | 3 | 2 |
酸值(mgKOH/g) | 0.40 | 0.07 | 0.05 | 0.03 | 0.01 |
Al(mg/L) | 13 | 5 | 2 | 3 | 3 |
Ca(mg/L) | 22 | 6 | 5 | 4 | 4 |
電阻率x1010(Ω.cm) | 0.26 | 0.30 | 0.46 | 0.75 | 1.80 |
特性參數(shù) | 標(biāo)準(zhǔn) | 處理前的油質(zhì) | 處理后的油質(zhì) |
酸值(mgKOH/g) | ≤0.20 | 0.22 | 0.138 |
自然點(diǎn)(℃) | ≥530 | 552 | 535 |
凝點(diǎn)(℃) | ≤-18 | -25 | -26 |
礦物油含量(%)m/m | ≤4 | 0.6 | 0.2 |
泡沫特性24℃(ml) | ≤200 | 370/350 | 140/55 |
外觀 | 透明 | 透明 | 透明 |
顏色 | 桔紅 | 桔紅 | 桔紅 |
密度20℃(g/cm3) | 1.13-1.17 | 1.142 | 1.143 |
體積電阻率x109(Ω.cm) | ≥5.0 | 0.88 | 8.8 |
閃點(diǎn)(℃) | ≥235 | 250 | 266 |
顆粒數(shù)(NAS分級(jí)) | ≤6 | 6 | 4 |
水分%(m/m) | ≤1000 | 1504 | 159.5 |
運(yùn)動(dòng)粘度40℃(mm2/s) | 37.9-44.3 | 42.17 | 42.38 |
由真空罐、真空泵、冷凝罐、積液罐、補(bǔ)氣系統(tǒng)組成。采用優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),極大地增加了油液在真空系統(tǒng)中的表面積,并最大限度地延長了油液在真空系統(tǒng)中的行程。使油中的水分和氣體得到充分溢出。 本機(jī)采用先進(jìn)的消沫系統(tǒng),使濾油機(jī)在工作時(shí)絕不會(huì)出現(xiàn)同類產(chǎn)品普遍出現(xiàn)的噴油現(xiàn)象。
過濾系統(tǒng):型 號(hào) | ZLYC-25-*/** | ZLYC-32-*/** | ZLYC-50-*/** | ZLYC-100J-*/** | ZLYC-150J-*/** | ZLYC-200J-*/** |
額定流量L/min | 25 | 32 | 50 | 100 | 150< | 200 |
額定壓力MPa | 0.6 | |||||
額定真空度Pa | ≤-0.095 | |||||
濾后含水量ppm< | 5~30 | |||||
濾后含氣量(體積比) | ≤0.2% | |||||
粗過濾精度μm | 100 | |||||
精過濾精度μm | 10、20 | |||||
精過濾精度μm | 3、5 | |||||
濾芯更換壓差 | 0.2MPa | |||||
電 源 | AC 380V三相,50Hz | |||||
總功率kw | 18 | 26 | 36 | 65 | 65 | 135 |
重量kg | 360 | 470 | 680 | 840 | 960 | 1500 |
外形尺寸mm LXBXH |
1250X920X1600 | 1350X980X1600 | 1500X1060X1800 | 1600X1080X2100 | 1800X1200X2200 |
2000X1200 X2200 |
[摘要] 本文就小型熱電站背壓式汽輪機(jī)的選型問題進(jìn)行了論述,對(duì)汽輪機(jī)額定功率,初參數(shù)、終參數(shù)的選擇提出了自己的看法,特別是對(duì)熱化系數(shù)α的確定提出了見解。
[關(guān)鍵詞] 背壓式汽輪機(jī) 額定功率 初參數(shù) 終參數(shù) 小型熱電站
小型熱電站背壓式汽輪機(jī)的選型主要是額定功率、初參數(shù)、終參數(shù)的選擇。這三者的選擇合理與否直接關(guān)聯(lián)到熱電站的經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和今后的安全運(yùn)行。
一、初參數(shù)的選擇
初參數(shù)的選擇即汽輪機(jī)進(jìn)口壓力與溫度的選擇。從理論上說背壓式汽輪機(jī)進(jìn)口參數(shù)的高低與整個(gè)熱力系統(tǒng)的熱效率無關(guān),但與熱力系統(tǒng)的熱化發(fā)電有關(guān)。由于汽輪機(jī)的絕熱焓降隨進(jìn)口參數(shù)的提高而增大,因此進(jìn)口參數(shù)越高,在相同背壓、相同供的熱量的情況下,發(fā)電越多,即熱化發(fā)電越高。整個(gè)熱力系統(tǒng)的技術(shù)完善程度越好。
由于上述原因,近幾年建設(shè)單位對(duì)中、小型背壓式汽輪機(jī)已越來越樂意采用高壓、次高壓機(jī)組。
計(jì)算表明:一臺(tái)54Kg/cm2、485℃、35t/h的次高壓鍋爐(汽機(jī)進(jìn)口為50Kg/cm2 ,435℃),比一臺(tái)39Kg/cm2、450℃的中壓鍋爐(汽機(jī)進(jìn)口35Kg/em ,435℃),在5ata背壓下汽機(jī)絕熱焙降高17kcal/kg,在相同供熱量(35t/h)情況下,可以多發(fā)電400kw.h,即發(fā)電量可增加約13%。
采用了高壓、次高壓機(jī)組以后,雖然絕熱焓降增大,但機(jī)組在相同負(fù)荷下相對(duì)內(nèi)效率η隨G·Vo(即進(jìn)口體積流量)的減小而下降。這一情況對(duì)3MW以下小型機(jī)組尤為明顯。采用了高壓,次高壓機(jī)組以后,材質(zhì)就要升級(jí).使鍋爐、汽機(jī)設(shè)備費(fèi)用增大,因此經(jīng)濟(jì)上并不十分臺(tái)算。另一方面,相當(dāng)部分企業(yè)的自備小型熱電站由于技術(shù)、管理水平較差,從安全角度來說,也以中壓、次中壓為宜,特別是對(duì)3MW以下機(jī)組。只有對(duì)容量較大的機(jī)組、用電較多的企業(yè)、同時(shí)背壓又較高的情況下.宜選用較高進(jìn)口參數(shù)的機(jī)組。
二、終參數(shù)的選擇
背壓式汽輪機(jī)終參數(shù)的選擇即為機(jī)組額定背壓的選擇,這主要取決于熱用戶對(duì)蒸汽壓力的工藝要求和熱網(wǎng)管損。由于背壓式汽輪機(jī)的額定背壓具有系列,因此計(jì)算的實(shí)際運(yùn)行背壓往往偏離機(jī)組的額定背壓。如果實(shí)際運(yùn)行背壓偏離了額定背壓將會(huì)造成機(jī)組效率的變化。
實(shí)際運(yùn)行背壓如果低于額定背壓會(huì)造成蒸汽膨脹不足;而高于額定背壓會(huì)造成膨脹過度。根據(jù)對(duì)蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)膨脹過程的理論分析和實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)表明:二臺(tái)汽輪機(jī)在其他條件相同,而額定背壓不同時(shí),如果實(shí)際運(yùn)行背壓與這二臺(tái)機(jī)組的額定背壓偏差的絕對(duì)值相等,則實(shí)際運(yùn)行背壓低于額定背壓機(jī)組的損失較高于額定背壓的損失小。亦即膨脹不足的損失要比膨脹過度的損失小。
例如:實(shí)際運(yùn)行背壓為4ata,而汽輪機(jī)的額定背壓為3ata和5ata,由以上分析可知.選用額定背壓5ata的損失要比3ata的小。
總之,額定背壓的選擇在高于或低于實(shí)際運(yùn)行背壓絕對(duì)值相同的情況下,宜選擇高于實(shí)際運(yùn)行背壓的機(jī)組。
三、額定功率的選擇
在確定了機(jī)組的初參數(shù)、終參數(shù)后,額定功率的選擇不僅與熱負(fù)荷的大小有關(guān),并與熱負(fù)荷的穩(wěn)定性有關(guān)。
一般說來,收集到的熱負(fù)荷資料其載熱參數(shù)和數(shù)量千差萬別,必須統(tǒng)一換算成背壓式汽輪機(jī)出口處的熱質(zhì)參數(shù)和數(shù)量,即換算成汽輪機(jī)出口蒸汽流量Dck。同時(shí),各熱用戶的熱負(fù)荷不穩(wěn)定,最大熱負(fù)荷的出現(xiàn)并非同時(shí),因此在計(jì)算供熱區(qū)的最大熱負(fù)荷時(shí),必須考慮各熱用戶的同時(shí)系數(shù)印同時(shí)率K。
K=區(qū)域最大設(shè)計(jì)負(fù)荷/各熱用戶的最大熱負(fù)荷之和
各行業(yè)的同時(shí)率可?。簷C(jī)械=0.85
化工、造紙K=0.8209
根據(jù)上式得出的區(qū)域最大設(shè)計(jì)負(fù)荷并非背壓式汽輪機(jī)的最大進(jìn)汽量(即最大排汽量)。最大進(jìn)汽量的計(jì)算如下:
首先繪制出熱負(fù)荷曲線.然后根據(jù)熱負(fù)荷曲線的情況確定熱化系數(shù)α:
熱化系數(shù)α=汽輪機(jī)背壓最大排氣量(最大進(jìn)氣量)/區(qū)域最大設(shè)計(jì)負(fù)荷
上式中的區(qū)域最大設(shè)計(jì)負(fù)荷已考慮同時(shí)率K 以后的最大熱負(fù)荷,汽輪機(jī)背壓汽量指扣除熱電站自用汽后的對(duì)外供熱量。
熱化系數(shù)a反映了供熱區(qū)的熱電結(jié)合程度,一般均小于1 它的大小選擇與熱負(fù)荷的穩(wěn)定性有關(guān),依據(jù)我國目前的情況,對(duì)常年以工業(yè)熱負(fù)荷為主的系統(tǒng),可偏大一些,為0.75~0.85。如果工業(yè)熱負(fù)荷,其設(shè)備利用小時(shí)數(shù)相當(dāng)或超過電力系統(tǒng)發(fā)電設(shè)備平均利用小時(shí),則熱化系數(shù)還可略高,可選取接近于1 對(duì)北方季節(jié)性(工業(yè)與生活采暖)為主的系統(tǒng),可小一些,為0、5~ 0、65。
確定了熱化系數(shù)a以后,即可計(jì)算出汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量。然后對(duì)照汽輪機(jī)產(chǎn)品系列說明書,選取汽輪機(jī)的額定功率。
影響小型熱電站背壓式汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)效益最大的因素是額定功率的確定,即熱化系數(shù)a的合理選取。根據(jù)我國小熱電建設(shè)經(jīng)驗(yàn)表明,如果熱化系熱a選取偏大,往往造成投資的增大和投運(yùn)后設(shè)備利用率的下降。特別是當(dāng)熱電站擴(kuò)建第二臺(tái)機(jī)組時(shí),應(yīng)進(jìn)行充分的論證。力避選擇與第一臺(tái)同型號(hào)的背壓機(jī)組。大量的事實(shí)表明,在此種情況下將造成設(shè)備的閑置。而當(dāng)設(shè)備利用率低于40 ~5O 時(shí),對(duì)一個(gè)獨(dú)立核算的熱電站必虧無疑。
總之,額定功率亦即最大進(jìn)汽量的選擇,計(jì)算應(yīng)堅(jiān)持以熱定電,宜小不宜大,使熱電站發(fā)揮更太的經(jīng)濟(jì)和社會(huì)效益。
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