濾油機(jī)HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
磷酸酯抗燃油廣泛應(yīng)用于高參數(shù)的發(fā)電機(jī)組以及其它工業(yè)領(lǐng)域中。它是以芳基/烷基磷酸脂為基礎(chǔ)的合成液，有極其良好的潤滑、抗氧化、阻燃等特性。但是在有微量水分存在時，油液在高溫運(yùn)行下容易分解，反應(yīng)往往從P-O鍵或C-O鍵的斷裂開始，并形成磷酸、單價酯和二價酯等產(chǎn)物，這些產(chǎn)物均為較強(qiáng)的酸、酸會進(jìn)一步加劇油脂的分解，使得油液的酸值劣化。高酸值的油液會腐蝕液壓設(shè)備，析出雜質(zhì)，導(dǎo)致伺服閥卡澀，造成調(diào)節(jié)系統(tǒng)失靈。
濾油機(jī)HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
離子交換樹脂除酸濾芯，是我公司生產(chǎn)的新一代除酸濾芯，應(yīng)用于電力行業(yè)，在降低抗燃油酸值和提高油液電阻，取得了非常好的效果。
目前在國內(nèi)，上海汽輪機(jī)廠的EH油液再生回路已采用離子交換樹脂作為標(biāo)準(zhǔn)的應(yīng)用技術(shù)。離子交換樹脂是一種人工合成物，呈米粒狀，具有穩(wěn)定的物理、化學(xué)結(jié)構(gòu)?？梢赃x擇不同類型的樹脂：弱堿陰離子樹脂（用于降低EH油液的酸值）、強(qiáng)酸陽離子樹脂濾芯（用于去除EH油液中的金屬離子，以提高電阻率）。弱堿性陰離子樹脂具有永久性的堿性功能團(tuán)，能與酸發(fā)生反應(yīng)，并具有良好的吸附效果。
濾油機(jī)HQ25.300.22Z潤滑油除酸濾芯
使用樹脂結(jié)構(gòu)的不同，其熱穩(wěn)定性有所不同。弱堿陰離子樹脂適合20～80℃的溫度范圍，強(qiáng)酸陽離子適合在20～100℃的溫度范圍。因此油溫應(yīng)控制在80℃以下。
在酸值或電阻率不合格的情況下，強(qiáng)烈建議連續(xù)投運(yùn)離子樹脂和真空式濾油機(jī)，以獲得最佳的處理效果。單支離子樹脂過濾器的設(shè)計流量為1.5L/min。對于600～1500L的油箱容量。 在酸值或電阻率合格的情況下，可以停運(yùn)離子樹脂，也可安排定期投用，比如：每月安排投用8小時。
單支濾芯能將800L的抗燃油從0.2mgKOH/g降低到0.07mgKOH/g。
使用離子樹脂和真空濾油機(jī)后的抗燃油油質(zhì)變化情況:| 特性參數(shù) | 標(biāo)準(zhǔn) | 處理前的油質(zhì) | 處理后的油質(zhì) |
| 泡沫特性24℃(ml) | ≤200 | 370/350 | 140/55 |
| 運(yùn)動粘度40℃（mm2/s） | 37.9-44.3 | 42.17 | 42.38 |
| 顆粒數(shù)(NAS分級) | ≤6 | 6 | 4 |
| 水分%(m/m) | ≤1000 | 1504 | 159.5 |
| 自然點(diǎn)（℃） | ≥530 | 552 | 535 |
| 顏色 | 桔紅 | 桔紅 | 桔紅 |
| 酸值(mgKOH/g) | ≤0.20 | 0.22 | 0.138 |
| 外觀 | 透明 | 透明 | 透明 |
| 密度20℃(g/cm3) | 1.13-1.17 | 1.142 | 1.143 |
| 閃點(diǎn)（℃） | ≥235 | 250 | 266 |
| 凝點(diǎn)（℃） | ≤-18 | -25 | -26 |
| 礦物油含量（%）m/m | ≤4 | 0.6 | 0.2 |
| 體積電阻率x109（Ω.cm） | ≥5.0 | 0.88 | 8.8 |
| 特性參數(shù) | 使用過的油液 | 258hr | 748hr | 793hr | 912hr |
| Fe(mg/L) | 10 | 3 | 3 | 3 | 2 |
| Na(mg/L) | 4 | 2 | 1 | 1 | 1 |
| Ca(mg/L) | 22 | 6 | 5 | 4 | 4 |
| Al(mg/L) | 13 | 5 | 2 | 3 | 3 |
| Cu(mg/L) | 3 | 2 | 1 | 1 | 1 |
| 水分%（m/m） | 0.10 | 0.08 | 0.04 | 0.04 | 0.03 |
| Mg(mg/L) | 38 | 10 | 8 | 6 | 7 |
| 電阻率x1010（Ω.cm） | 0.26 | 0.30 | 0.46 | 0.75 | 1.80 |
| 酸值（mgKOH/g） | 0.40 | 0.07 | 0.05 | 0.03 | 0.01 |
由真空罐、真空泵、冷凝罐、積液罐、補(bǔ)氣系統(tǒng)組成。采用優(yōu)化結(jié)構(gòu)設(shè)計，極大地增加了油液在真空系統(tǒng)中的表面積，并最大限度地延長了油液在真空系統(tǒng)中的行程。使油中的水分和氣體得到充分溢出。 本機(jī)采用先進(jìn)的消沫系統(tǒng)，使濾油機(jī)在工作時絕不會出現(xiàn)同類產(chǎn)品普遍出現(xiàn)的噴油現(xiàn)象。
過濾系統(tǒng)：| 型 號 | ZLYC-25-*/** | ZLYC-32-*/** | ZLYC-50-*/** | ZLYC-100J-*/** | ZLYC-150J-*/** | ZLYC-200J-*/** |
| 額定流量L/min | 25 | 32 | 50 | 100 | 150< | 200 |
| 額定壓力MPa | 0.6 | |||||
| 額定真空度Pa | ≤-0.095 | |||||
| 濾后含水量ppm< | 5～30 | |||||
| 濾后含氣量（體積比） | ≤0.2％ | |||||
| 粗過濾精度μm | 100 | |||||
| 精過濾精度μm | 10、20 | |||||
| 精過濾精度μm | 3、5 | |||||
| 濾芯更換壓差 | 0.2MPa | |||||
| 電 源 | AC 380V三相，50Hz | |||||
| 總功率kw | 18 | 26 | 36 | 65 | 65 | 135 |
| 重量kg | 360 | 470 | 680 | 840 | 960 | 1500 |
|
外形尺寸mm LXBXH |
1250X920X1600 | 1350X980X1600 | 1500X1060X1800 | 1600X1080X2100 | 1800X1200X2200 |
2000X1200 X2200 |
[摘要] 本文就小型熱電站背壓式汽輪機(jī)的選型問題進(jìn)行了論述，對汽輪機(jī)額定功率，初參數(shù)、終參數(shù)的選擇提出了自己的看法，特別是對熱化系數(shù)α的確定提出了見解。
[關(guān)鍵詞] 背壓式汽輪機(jī) 額定功率 初參數(shù) 終參數(shù) 小型熱電站
小型熱電站背壓式汽輪機(jī)的選型主要是額定功率、初參數(shù)、終參數(shù)的選擇。這三者的選擇合理與否直接關(guān)聯(lián)到熱電站的經(jīng)濟(jì)效益、社會效益和今后的安全運(yùn)行。
一、初參數(shù)的選擇
初參數(shù)的選擇即汽輪機(jī)進(jìn)口壓力與溫度的選擇。從理論上說背壓式汽輪機(jī)進(jìn)口參數(shù)的高低與整個熱力系統(tǒng)的熱效率無關(guān)，但與熱力系統(tǒng)的熱化發(fā)電有關(guān)。由于汽輪機(jī)的絕熱焓降隨進(jìn)口參數(shù)的提高而增大，因此進(jìn)口參數(shù)越高，在相同背壓、相同供的熱量的情況下，發(fā)電越多，即熱化發(fā)電越高。整個熱力系統(tǒng)的技術(shù)完善程度越好。
由于上述原因，近幾年建設(shè)單位對中、小型背壓式汽輪機(jī)已越來越樂意采用高壓、次高壓機(jī)組。
計算表明：一臺54Kg／cm2、485℃、35t／h的次高壓鍋爐(汽機(jī)進(jìn)口為50Kg／cm2 ，435℃)，比一臺39Kg／cm2、450℃的中壓鍋爐(汽機(jī)進(jìn)口35Kg／em ，435℃)，在5ata背壓下汽機(jī)絕熱焙降高17kcal／kg，在相同供熱量(35t／h)情況下，可以多發(fā)電400kw.h，即發(fā)電量可增加約13%。
采用了高壓、次高壓機(jī)組以后，雖然絕熱焓降增大，但機(jī)組在相同負(fù)荷下相對內(nèi)效率η隨G·Vo(即進(jìn)口體積流量)的減小而下降。這一情況對3MW以下小型機(jī)組尤為明顯。采用了高壓，次高壓機(jī)組以后，材質(zhì)就要升級．使鍋爐、汽機(jī)設(shè)備費(fèi)用增大，因此經(jīng)濟(jì)上并不十分臺算。另一方面，相當(dāng)部分企業(yè)的自備小型熱電站由于技術(shù)、管理水平較差，從安全角度來說，也以中壓、次中壓為宜，特別是對3MW以下機(jī)組。只有對容量較大的機(jī)組、用電較多的企業(yè)、同時背壓又較高的情況下．宜選用較高進(jìn)口參數(shù)的機(jī)組。
二、終參數(shù)的選擇
背壓式汽輪機(jī)終參數(shù)的選擇即為機(jī)組額定背壓的選擇，這主要取決于熱用戶對蒸汽壓力的工藝要求和熱網(wǎng)管損。由于背壓式汽輪機(jī)的額定背壓具有系列，因此計算的實(shí)際運(yùn)行背壓往往偏離機(jī)組的額定背壓。如果實(shí)際運(yùn)行背壓偏離了額定背壓將會造成機(jī)組效率的變化。
實(shí)際運(yùn)行背壓如果低于額定背壓會造成蒸汽膨脹不足；而高于額定背壓會造成膨脹過度。根據(jù)對蒸汽在汽輪機(jī)內(nèi)膨脹過程的理論分析和實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)表明：二臺汽輪機(jī)在其他條件相同，而額定背壓不同時，如果實(shí)際運(yùn)行背壓與這二臺機(jī)組的額定背壓偏差的絕對值相等，則實(shí)際運(yùn)行背壓低于額定背壓機(jī)組的損失較高于額定背壓的損失小。亦即膨脹不足的損失要比膨脹過度的損失小。
例如：實(shí)際運(yùn)行背壓為4ata，而汽輪機(jī)的額定背壓為3ata和5ata，由以上分析可知．選用額定背壓5ata的損失要比3ata的小。
總之，額定背壓的選擇在高于或低于實(shí)際運(yùn)行背壓絕對值相同的情況下，宜選擇高于實(shí)際運(yùn)行背壓的機(jī)組。
三、額定功率的選擇
在確定了機(jī)組的初參數(shù)、終參數(shù)后，額定功率的選擇不僅與熱負(fù)荷的大小有關(guān)，并與熱負(fù)荷的穩(wěn)定性有關(guān)。
一般說來，收集到的熱負(fù)荷資料其載熱參數(shù)和數(shù)量千差萬別，必須統(tǒng)一換算成背壓式汽輪機(jī)出口處的熱質(zhì)參數(shù)和數(shù)量，即換算成汽輪機(jī)出口蒸汽流量Dck。同時，各熱用戶的熱負(fù)荷不穩(wěn)定，最大熱負(fù)荷的出現(xiàn)并非同時，因此在計算供熱區(qū)的最大熱負(fù)荷時，必須考慮各熱用戶的同時系數(shù)印同時率K。
K=區(qū)域最大設(shè)計負(fù)荷/各熱用戶的最大熱負(fù)荷之和
各行業(yè)的同時率可?。簷C(jī)械=0．85
化工、造紙K=0．8209
根據(jù)上式得出的區(qū)域最大設(shè)計負(fù)荷并非背壓式汽輪機(jī)的最大進(jìn)汽量(即最大排汽量)。最大進(jìn)汽量的計算如下：
首先繪制出熱負(fù)荷曲線．然后根據(jù)熱負(fù)荷曲線的情況確定熱化系數(shù)α：
熱化系數(shù)α=汽輪機(jī)背壓最大排氣量(最大進(jìn)氣量)/區(qū)域最大設(shè)計負(fù)荷
上式中的區(qū)域最大設(shè)計負(fù)荷已考慮同時率K 以后的最大熱負(fù)荷，汽輪機(jī)背壓汽量指扣除熱電站自用汽后的對外供熱量。
熱化系數(shù)a反映了供熱區(qū)的熱電結(jié)合程度，一般均小于1 它的大小選擇與熱負(fù)荷的穩(wěn)定性有關(guān)，依據(jù)我國目前的情況，對常年以工業(yè)熱負(fù)荷為主的系統(tǒng)，可偏大一些，為0．75～0．85。如果工業(yè)熱負(fù)荷，其設(shè)備利用小時數(shù)相當(dāng)或超過電力系統(tǒng)發(fā)電設(shè)備平均利用小時，則熱化系數(shù)還可略高，可選取接近于1 對北方季節(jié)性(工業(yè)與生活采暖)為主的系統(tǒng)，可小一些，為0、5～ 0、65。
確定了熱化系數(shù)a以后，即可計算出汽輪機(jī)最大進(jìn)汽量。然后對照汽輪機(jī)產(chǎn)品系列說明書，選取汽輪機(jī)的額定功率。
影響小型熱電站背壓式汽輪機(jī)經(jīng)濟(jì)效益最大的因素是額定功率的確定，即熱化系數(shù)a的合理選取。根據(jù)我國小熱電建設(shè)經(jīng)驗(yàn)表明，如果熱化系熱a選取偏大，往往造成投資的增大和投運(yùn)后設(shè)備利用率的下降。特別是當(dāng)熱電站擴(kuò)建第二臺機(jī)組時，應(yīng)進(jìn)行充分的論證。力避選擇與第一臺同型號的背壓機(jī)組。大量的事實(shí)表明，在此種情況下將造成設(shè)備的閑置。而當(dāng)設(shè)備利用率低于40 ～5O 時，對一個獨(dú)立核算的熱電站必虧無疑。
總之，額定功率亦即最大進(jìn)汽量的選擇，計算應(yīng)堅持以熱定電，宜小不宜大，使熱電站發(fā)揮更太的經(jīng)濟(jì)和社會效益。
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