開封硬軸橢圓度
1.油缸直徑；油缸缸徑，內(nèi)徑尺寸。
2. 進出口直徑及螺紋參數(shù)
3.活塞桿直徑；
4.油缸壓力；油缸工作壓力，計算的時候經(jīng)常是用試驗壓力，低于16MPa乘以1.5，高于16乘以1.25
5.油缸行程；
6.是否有緩沖；根據(jù)工況情況定，活塞桿伸出收縮如果沖擊大一般都要緩沖的。
7.油缸的安裝方式；達到要求性能的油缸即為好，頻繁出現(xiàn)故障的油缸即為壞。
3#燒結(jié)機使用的高爐煤氣，單純高爐煤氣發(fā)熱值相對要低一些，又是磁鐵精粉燒結(jié)，根據(jù)上述兩方面特點，點火溫度控制在105020℃范圍內(nèi)，保證了臺車表面溫度，提高了表層的成品塊和強度，燒結(jié)終點溫度控制在260-300℃.3結(jié)語三高兩低（厚料層、高還原性、高強度、低碳、低FeO）原則，始終是燒結(jié)生產(chǎn)追求的目標，高品質(zhì)燒結(jié)是高爐穩(wěn)定順行高產(chǎn)優(yōu)質(zhì)低耗的前提。金鐵3#燒結(jié)機通過優(yōu)化燒結(jié)工藝參數(shù)操作，堅持厚料層、穩(wěn)定水碳、布好料、點好火、控制適宜的機速，TFe穩(wěn)定率、FeO合格率、堿度合格率和轉(zhuǎn)鼓強度進一步提升，有力促進煉鐵生產(chǎn)的提質(zhì)降耗。
液壓油缸結(jié)構(gòu)性能參數(shù)包括：
1.液壓缸
1）當缸筒與端蓋用螺栓緊固連接時，結(jié)合部分的零部件上有毛刺或裝配毛邊造成結(jié)合不良，從而引起初始泄漏；端面的O形密封圈存有配合間隙；螺栓緊固不良。
（2）當缸筒與端蓋用螺紋連接時未按額定扭矩緊固端蓋；密封圈密封性能不好。
（3）液壓缸進油管接頭處松動。為此，需消除引起管接頭連接松動的管件振動等因素；對管路通徑大于15 mm的管口，可采用法蘭連接。
液壓缸泄漏的其他原因
（1）缸筒受壓膨脹引起內(nèi)泄。排除方法為：適當加厚缸壁；選用合適的材料。
（2）活塞桿受力不當或?qū)蛱着c活塞桿之間的間隙較大時，將出現(xiàn)活塞偏向缸壁某一方的情況受力方密封件被擠壓剪切損壞，另一方因間隙較大密封件在高壓油的作用下被撕毀沖壞，引起內(nèi)泄可采取更換新加工外徑略大的活塞；加大活塞寬度將活塞外圓加工成鼓凸形，改善受力狀況，以減少和避免拉缸；活塞與活塞桿的連接采用球形接頭等方法解決。
在實踐出產(chǎn)中究竟是按式反響生成硫酸鈦Ti(SO4)2仍是按式反響生成硫酸氧鈦TiOSO4，或許有或許按下面反響硫酸鈦先水解生成硫酸氧鈦，游離出部分硫酸，然后再與這部分酸參加反響：Ti(SO4)2+H2O→TiOSO4+H2SO4一般我們以為反響物中首要是Ti(SO4)2仍是TiOSO4要視反響的具體條件來分析，也就是依據(jù)反響和的硫酸用量多少來斷定。依據(jù)反響鈦鐵礦中的TiO2與H2SO4反響首要生成Ti(SO4)2，此刻lmol的TiO2要耗費2mo1的H2SO4，假如此刻參加反響的硫酸悉數(shù)與礦中的二氧化鈦結(jié)合，不考慮有未參加反響的游離硫酸存在，則此刻的當反響后F值＞2.453應視為“酸性”、＜2.453應視為“堿性”，F(xiàn)=2.453證明硫酸悉數(shù)與鈦結(jié)組成Ti(SO4)2,理論上講該溶液應呈“中性”。
加工新活塞時，好選用中碳鋼。如，選4號鋼而不選用耐磨鑄鐵。因45號鋼經(jīng)過熱處理后強度較高、韌性好且受熱后膨脹量大，可以減少因油溫升高使油的粘度降低而增加的泄漏量。對使用頻繁、油溫較高、安裝了加大外徑的活塞的液壓缸（如裝載機的）來說，當其油溫升高后，應在無負荷狀態(tài)下檢查活塞桿的伸縮是否自如。若有阻滯現(xiàn)象，則可能是活塞膨脹量過大所致，應適當停機降低油溫，之后這種現(xiàn)象將會逐漸消失，不會影響正常作業(yè)。的直徑；2.活塞桿的直徑；3.速度及速比；4.工作壓力等。
相同成分、1.0mm鈦帶卷，整卷720℃/6單片720℃/30min進行熱處理，抗拉強度、屈服強度均相差10MPa左右，延伸率相當。相同成分、0.5mm鈦帶卷，整卷720℃/6單片720℃/30min進行熱處理，抗拉強度、屈服強度、延伸率均相當。顯微組織觀察顯示：0.5mm帶材，鈦帶整卷720℃/6h熱處理后，頭部、中部、尾部都可以得到縱橫向一致的組織。為了對比退火后帶卷與單片板材組織的差異，同時選取相同成分、同樣退火制度下的板材進行取樣測試發(fā)現(xiàn)，在同樣的退火制度下，鈦帶以整卷退火或以單片板材進行退火，均可得到縱橫向一致的組織。
