煙臺40cr鋼板激光定做40cr圓鋼零售
為探究摩擦變形層組織結構演變及應變硬化特性與材料摩擦磨損行為間的聯(lián)系,采用盤-銷摩擦磨損試驗機,在研究油潤滑條件下40Cr鋼/GCr15鋼摩擦副摩擦學性能的基礎上,采用掃描電子顯微鏡（SEM）、超景深三維金相顯微鏡（OM）和顯微硬度計等對40Cr銷試樣磨損表面形貌及摩擦誘發(fā)的變形層組織結構和性能進行了分析。結果表明:隨著磨損時間延長,試樣的磨損機理由輕微粘著磨損發(fā)展為輕微粘著+局部輕度剝落的復合磨損;磨痕截面的塑性變形程度和硬化效應隨磨損時間的延長逐漸上升,近表層局部區(qū)域形成湍流狀結構并逐漸向表層遷移剝離,湍流狀結構是循環(huán)摩擦接觸過程中應變局域化和剪切失穩(wěn)機制共同作用的結果,其發(fā)展和剝離過程與材料穩(wěn)定磨損狀態(tài)下的高磨損率密切相關。
為了提高40Cr鋼基體的力學性能和耐蝕性,利用激光熔覆方法在40Cr鋼基體上熔覆Fe基、Ni基合金涂層。通過掃描電子顯微鏡（SEM）、能譜分析儀（EDS）、X射線衍射儀（XRD）對涂層的組織、相以及元素分布進行分析鑒定,并采用顯微硬度、電化學腐蝕及摩擦磨損測試手段表征了兩種涂層的綜合性能。結果表明:兩種涂層的厚度均為4mm左右,且涂層與基體結合界面處均有明顯過渡帶,形成了較好的冶金結合。其中Fe基涂層顯微組織主要由α-Fe和Fe Cr相組成,而Ni基涂層顯微組織主要由γ-Ni和Fe Ni3相組成;Fe基、Ni基涂層的顯微硬度值分別為440HV0.5和340HV0.5,均高于基體（240HV0.5）。此外,Fe基、Ni基涂層相對基體而言均具有較低的腐蝕電流密度（0.51μA·cm-2、1.08μA·cm-2）和較高的自腐蝕電位（-0.26 V）,同時Fe基和Ni基涂層較基體的相對耐磨性分別提高了11.2倍和2倍,兩種涂層均改善了40Cr鋼基體的耐腐蝕性和耐磨性,其中Fe基涂層的耐腐蝕性和耐磨性能較優(yōu)。
