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柱塞泵PVP41302R6B2M11派克柱塞泵

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DSG 03 2 B 2 B R100 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B R200 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

mm.mm.mm.mm.mmmm時的流場仿真結果。文中僅給出0L/min，R為.mm和mm的仿真結果，圖為速度矢量，圖為速度云圖，圖為湍動能云圖。圖和圖為滑閥中性對稱面的速度矢量圖和速度云圖，與圖a速度云圖對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后閥芯凹角處旋渦強度減小，閥口處流速減小，可有效降低閥腔內(nèi)的振動和噪聲。比較圖和圖，可以發(fā)現(xiàn)，R為mm閥芯結構比R為.mm閥芯結構能更有效地降低閥芯凹角處旋渦強度，減小閥口處液體流速。圖為滑閥中性對稱面的湍能分布圖，與圖c對比可以發(fā)現(xiàn)，改進后湍動能減小，有效降低閥內(nèi)能量損失。對比圖a和圖b可以發(fā)現(xiàn)，R為mm比R為.mm對減少湍動能的損失效果更明顯。因此在相同條件下，入口流量一定時，閥芯凹角處旋渦強度隨R的增大而減小。液壓閥表為改進前后滑閥流體相關參數(shù)對比表，通過表可以看出結構改進后的滑閥閥口流體流速減低，湍動能減小，能量損失降低，說明結構改進后滑閥性能提高了，結構改進具有合理性。觀察圖b和圖b，我們發(fā)現(xiàn)圓弧形閥芯并不能完全抑制閥芯凹角旋渦的產(chǎn)生，因為流體流經(jīng)閥口時，由于閥口收縮作用，液流以一定的速度射流角流入閥腔，并不是沿著圓弧流入閥腔。本文進一步將閥芯凹角改進為斜角加圓弧型結構，如圖所示，在相同條件下，通過FLUENT進行仿真計算。液壓閥a速度矢量圖b速度云圖c湍動能云圖圖斜角加圓弧型滑閥對稱面流場分布圖通過對圖的速度云圖壓力云圖湍動能云圖和圖b圖b圖b的仿真結果對比，我們發(fā)現(xiàn)，斜角加圓弧型結構基本可以抑制閥芯凹角處的旋渦的產(chǎn)生，消除閥芯凹角處振動和噪聲。同時閥內(nèi)流體流速為.0m/s，湍動能為.m/s，和圓弧型結構相比，更多的減小了閥口處流速差，減少了閥內(nèi)能量損失。結論對相同條件下的常規(guī)滑閥和改進后滑閥分別進行流道流場仿真分析，對比分析可知改進后滑閥可有效抑制閥芯凹角處旋渦的產(chǎn)生，減少液流沖擊，降低閥內(nèi)振動和噪聲，同時改進后滑閥可以減小閥口處流速差，減少閥內(nèi)湍動能的損失，降低閥內(nèi)能量損失，提高閥內(nèi)能量利用率。液壓閥通過FLUENT對液壓滑閥內(nèi)部進行流場進行可視化分析，可以清楚反應出滑閥內(nèi)部流場的分布情況，對提高滑閥性能和結構改進提供了有益的參考。說明本文取自于我的研究生曹飛梅的碩士論文。閥芯結構的改變，一方面改善流態(tài)，另一方面會提高閥芯的剛度。對于外流式閥口，可以考慮改善閥體閥腔的結構形狀，相信對提高閥的性能會有幫助。舉報/反饋 鍋爐增設高溫煙氣旁路煙道后，在啟動升負荷或降負荷時，隨著鍋爐負荷的變化，進入各級受熱面的煙氣溫度也會降低，因此各階段負荷越低，SCR設備的入口煙氣溫度越低。當SCR入口煙溫監(jiān)測發(fā)現(xiàn)低于SCR催化劑反應溫度時，為了保證SCR設備的正常工作，將旁路煙道關閉擋板打開，調(diào)節(jié)擋板開度，增加進入旁路煙道的煙氣量提高SCR設備入口的煙氣溫度?？藙谏妱右簤簾煔鈸醢彘y根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。根據(jù)力學和熱學的原理，插板采用菱形復合板設計，內(nèi)部筋板為電腦數(shù)控加工，確保高溫及溫差變化較大的狀態(tài)下不變形，耐抗拉不變形。由于旁路煙氣在SCR進口主煙氣流中混合不均易引起煙溫分層現(xiàn)象。長期不在低負荷運行，擋板門處于常閉狀態(tài)，會導致積灰卡澀打不開，帶來運行性能不穩(wěn)定。煙氣旁路設置了煙氣擋板，如果煙氣擋板的密封性能變差，在高負荷時有部分高溫煙氣從旁路煙道泄漏，直接進入SCR裝置，這時煙氣溫度將會出現(xiàn)高于催化劑允許溫度的風險，影響催化劑壽命?？藙谏妱右簤簾煔獠灏彘y的特點在于利用液壓油缸傳動，采用“克勞森”密封技術，采用了金屬表面硬密封和石墨內(nèi)密封相結合的方法，從而使閥門達到了很高的密封效果，為客戶解決了傳統(tǒng)閥門多年來一直存在的密封不嚴開關不靈活使用壽命短的問題，不積灰。不卡澀。啟用后降低了省煤器傳熱效率，低負荷時鍋爐排煙溫度略有升高。改造所需空間小，工期短，費用相對較低。舉報/反饋 SDS干法脫硫工藝原理這種反應脫硫效率高，按化學反應當量時，脫硫效率大于.%，而且是一次性噴入脫硫劑，不需要循環(huán)。脫硫機理以小蘇打NaHCO做脫硫劑，在高溫煙氣的作用下激活，表面形成微孔結構，猶如爆米花被爆開，煙道內(nèi)煙氣與激活的脫硫劑充分接觸發(fā)生化學反應，煙氣中的SO及其他酸性介質被吸收凈化，脫硫并干燥的NaSO副產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器被捕集。主要反應NaHCOS=NaCOs+HOg+COgSOg+NaCOs+/O=NaSOs+COg副反應SOg+NaCOs=NaSOs+COg鈉基干法脫硫SDS脫硫工藝流程根據(jù)現(xiàn)場工況，制定的工藝技術路線如下采用先脫硫后脫硝工藝減少煙氣中SO濃度對中低溫SCR脫硝催化劑的壽命的影響，脫硫后煙氣進入布袋除塵器，確保系統(tǒng)穩(wěn)定運行。脫硫選用SDS干法脫硫工藝。SDS干法脫硫溫度降，能很好的保證煙氣脫硝所需的溫度區(qū)間及凈煙氣的排煙溫度，從而保證了脫硝效率及煙囪長期處于良好的熱備狀態(tài)。工藝路線說明還原合金爐煙氣進入鈉基NaHCO干法脫硫SDS除塵一體化系統(tǒng)。在SDS脫硫反應器內(nèi)噴入碳酸氫鈉超細粉，碳酸氫鈉超細粉在高溫煙氣的作用下分解出高活性碳酸鈉和二氧化碳，活性強的NaCO與煙道內(nèi)煙氣中的SO及其他酸性介質充分接觸發(fā)生化學反應，被吸收凈化。脫硫后粉狀顆粒產(chǎn)物隨氣流進入布袋除塵器收集脫硫副產(chǎn)物。在脫硫塔之前需要安裝一個煙氣擋板門，當脫硫塔需要檢修時，可以隔絕煙氣，防止煙氣泄露造成檢修人員的危害。所以，煙氣擋板門需要良好的密封性，“克勞森”電動液壓煙氣插板閥采用液壓驅動，開關靈活無卡澀，動力輸出足；閥體根據(jù)客戶情況進行選材，保證插板閥的耐腐蝕性，另外，脫硫塔正常工作時，煙氣插板閥是在脫硫煙道以外，這樣煙氣不會造成對閥體的腐蝕，使煙氣插板閥使用壽命長；密封采用金屬硬密封和耐高溫軟密封，保證煙氣插板閥的氣密性，煙氣無外泄和內(nèi)漏情況。舉報/反饋。