GCH1 2FZ40BR100-NB0
GCH1 2FZ80BH100-DD
GCH1 2LA100BH100-DD
GCH1 2FZ100BH100-DD
GCH1 2LA125BH100-DD
GCH1 2FZ125BH100-DD
GCH1 2LA140BH100-DD
GCH1 2FZ140BH100-DD
GCH1 2LA160BH100-DD
GCH1 2FZ160BH100-DD
GCH1 2LA32BN100-DD
GCH1 2FZ32BN100-DD
GCH1 2LA40BN100-DD
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GCH1 2LA160BN100-DD
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(4-4)
2.液壓馬達(dá)輸出的理論轉(zhuǎn)矩 根據(jù)排量的大小，可以計(jì)算在給定壓力下液壓馬達(dá)所能輸出的轉(zhuǎn)矩的大小，也可以計(jì)算在給定的負(fù)載轉(zhuǎn)矩下馬達(dá)的工作壓力的大小。當(dāng)液壓馬達(dá)進(jìn)、出油口之間的壓力差為ΔP，輸入液壓馬達(dá)的流量為q，液壓馬達(dá)輸出的理論轉(zhuǎn)矩為T(mén)t，角速度為ω，如果不計(jì)損失，液壓馬達(dá)輸入的液壓功率應(yīng)當(dāng)全部轉(zhuǎn)化為液壓馬達(dá)輸出的機(jī)械功率，即：
ΔPq=Ttω (4-5)
又因?yàn)棣?2πn，所以液壓馬達(dá)的理論轉(zhuǎn)矩為：
Tt=ΔP?V/2π (4-6)
式中：ΔP為馬達(dá)進(jìn)出口之間的壓力差。
3.液壓馬達(dá)的機(jī)械效率 由于液壓馬達(dá)內(nèi)部不可避免地存在各種摩擦，實(shí)際輸出的轉(zhuǎn)矩T總要比理論轉(zhuǎn)矩Tt小些，即：
T=Ttηm (4-7)
式中：ηm為液壓馬達(dá)的機(jī)械效率(%)。
4.液壓馬達(dá)的啟動(dòng)機(jī)械效率ηm 液壓馬達(dá)的啟動(dòng)機(jī)械效率是指液壓馬達(dá)由靜止?fàn)顟B(tài)起動(dòng)時(shí)，馬達(dá)實(shí)際輸出的轉(zhuǎn)矩T0與它在同一工作壓差時(shí)的理論轉(zhuǎn)矩Tt之比。即：
ηm0=T/Tt (4-8)
液壓馬達(dá)的啟動(dòng)機(jī)械效率表示出其啟動(dòng)性能的指標(biāo)。因?yàn)樵谕瑯拥膲毫ο?，液壓馬達(dá)由靜止到開(kāi)始轉(zhuǎn)動(dòng)的啟動(dòng)狀態(tài)的輸出轉(zhuǎn)矩要比運(yùn)轉(zhuǎn)中的轉(zhuǎn)矩大，這給液壓馬達(dá)帶載啟動(dòng)造成了困難，所以啟動(dòng)性能對(duì)液壓馬達(dá)是非常重要的，啟動(dòng)機(jī)械效率正好能反映其啟動(dòng)性能的高低。啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩降低的原因，一方面是在靜止?fàn)顟B(tài)下的摩擦因數(shù)大，在摩擦表面出現(xiàn)相對(duì)滑動(dòng)后摩擦因數(shù)明顯減小，另一方面也是主要的方面是因?yàn)橐簤厚R達(dá)靜止?fàn)顟B(tài)潤(rùn)滑油膜被擠掉，
基本上變成了干摩擦。一旦馬達(dá)開(kāi)始運(yùn)動(dòng)，隨著潤(rùn)滑油膜的建立，摩擦阻力立即下降，
并隨滑動(dòng)速度增大和油膜變厚而減小。
實(shí)際工作中都希望啟動(dòng)性能好一些，即希望啟動(dòng)轉(zhuǎn)矩和啟動(dòng)機(jī)械效率大一些?，F(xiàn)將不同結(jié)構(gòu)形式的液壓馬達(dá)的啟動(dòng)機(jī)械效率ηm0的大致數(shù)值列入表4-1中。
由表4-1可知，多作用內(nèi)曲線馬達(dá)的啟動(dòng)性能好，軸向柱塞馬達(dá)、曲軸連桿馬達(dá)和靜壓平衡馬達(dá)居中，葉片馬達(dá)較差，而齒輪馬達(dá)差。
5.液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速 液壓馬達(dá)的轉(zhuǎn)速取決于供液的流量和液壓馬達(dá)本身的排量V，可用下式計(jì)算：
nt=qi/V (4-9)
式中：nt為理論轉(zhuǎn)速(r/min)。
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