霍尼韋爾RM7895B1013/31儲(chǔ)能電容器是高壓脈沖裝置的主要元件，其設(shè)備投資和電能損耗均占主要成分。故高壓脈沖裝置中儲(chǔ)能電容器的選擇十分重要。電容器組數(shù)的最佳概念是多角度的，它取決于高壓脈沖裝置的工作任務(wù)、型號(hào)、使用條件及運(yùn)行方式，故無(wú)固定的數(shù)值。試分別討論如下。
霍尼韋爾RM7895B1013/31滿(mǎn)足電容總值和充電電壓值的最小電容數(shù)儲(chǔ)能電容器組數(shù)應(yīng)在保證需要的電容量值和充電電壓值的條件下選擇總數(shù)最少的電容器。a中有m條電容支路并聯(lián)，每條由n個(gè)相同的電容串聯(lián)。則電容器組的電容Ccn=mCN/n，其中，Cn為每只電容器的定額值，已知n時(shí)電容器組的為某一整數(shù)，若x是正整數(shù)，則該函數(shù)是x本身；若x帶小數(shù)，則它等于比x稍大的正整數(shù)。故滿(mǎn)足電容總值和充電電壓值的最少電容個(gè)數(shù)為：寧C|丨，1丨中a）n個(gè)電容串聯(lián)，m條支路并聯(lián)b）m個(gè)電容并聯(lián)n條支路串聯(lián)電容器組中電容器的連接方式2故障情況下電容數(shù)量的討論可用故障強(qiáng)度描述電容器組的故障幾率即：其中，Uc為儲(chǔ)能電容器的電壓值；n為電容器運(yùn)行標(biāo)稱(chēng)狀態(tài)下的故障強(qiáng)度；為與電介質(zhì)型號(hào)有關(guān)的系數(shù)；為考慮到電容器組實(shí)際脈沖放電和額定脈沖放電電流差別的系數(shù)。在給定了電容器的電容量、充電電壓值和電容器組數(shù)后，由上式可解得保證儲(chǔ)能電容器可靠工作的電容器數(shù)為：射出現(xiàn)故障的機(jī)率，當(dāng)研宄其與支路電容數(shù)n的關(guān)系時(shí)記為h（n）。
現(xiàn)考察高壓脈沖裝置利用的不同方案。電容器故障后必須替代故障電容。這一要求與故障形式（斷路或短路）無(wú)關(guān)，任何電容器故障即是電容器組的故障。如高壓脈沖裝置不可恢復(fù)，則與Sy相應(yīng)的最佳總數(shù)由（1）式確定。如高壓脈沖裝置可修復(fù)，其中2為充電電電壓kUaNe為單只電容器額定1壓！4中盤(pán)為未發(fā)生故障的電容器數(shù)，括號(hào)中c第二項(xiàng)相應(yīng)于替代的故障電容數(shù)。上式的極小值為：置的數(shù)量，該數(shù)量是整個(gè)工作期間（考慮到替換己損電容）能保持電容器裝置的工作特性而電容總和為最小的數(shù)值。在中引入了故障強(qiáng)度和串聯(lián)電容總數(shù)n為最小值的關(guān)系曲線。實(shí)際上，需要的故障強(qiáng)度Xrep和相應(yīng)于電容器數(shù)量最小值的故障強(qiáng)度入min之間關(guān)系是可能存在的。如、T〉min，串聯(lián)電容數(shù)用算得，這樣可減少電容器總數(shù)；若入rep 實(shí)際電容器組常用的組成接線見(jiàn)。在這種接線方式下，故障后的電容器在保護(hù)作用下自動(dòng)從放電回路退出，故障電容器被替代后電容器組繼續(xù)工作。電容器組容量的減少<，（允許值）是電容器組發(fā)生故障的判據(jù)。故障電容被替代僅在電容器組發(fā)生故障的情況下15，若電容器組容量的減少不影響放電電流的脈沖形則保證電容器組可靠工作的電容器數(shù)量可由下式確定：為電容器組電容量的數(shù)學(xué)期待值；D為電容器電容量的彌散系數(shù)。保證電容器組可靠工作的串聯(lián)電容器總和為：電容器減少類(lèi)型的判據(jù)與電容器故障類(lèi)型相類(lèi)似。
3電容器組的N（n汲此（n）曲線曲線見(jiàn)。電容器組的充電電壓Uc=容器組的電容量為0.4mF.由可知故障強(qiáng)度Ns隨著串聯(lián)個(gè)數(shù)的加而下降。串聯(lián)個(gè)數(shù)為7時(shí)，對(duì)應(yīng)的技術(shù)壽命約0.47X103脈沖次數(shù)。串聯(lián)電容器個(gè)數(shù)加時(shí)其技術(shù)壽命呈線性加。反之，如對(duì)電容器組提出更嚴(yán)格的要求（NsC4X104/脈沖，相應(yīng)技術(shù)壽命>2. 103脈沖次數(shù)）則需大大加電容器個(gè)數(shù)。這樣，導(dǎo)出的關(guān)系式給出了選擇高壓脈沖裝置電容器數(shù)量，該數(shù)綜合考慮了電容器故障強(qiáng)度及針對(duì)電容器恢復(fù)過(guò)程所用的方法。導(dǎo)出的關(guān)系式可用以估計(jì)高壓脈沖裝置設(shè)計(jì)階段的電容器個(gè)數(shù)，亦可作為其綜合考慮經(jīng)濟(jì)性、工藝條件和勞動(dòng)工效選擇電容器個(gè)數(shù)的判據(jù)。
4結(jié)論式5、6綜合考慮了高壓脈沖裝置正常工作時(shí)對(duì)儲(chǔ)能電容的技術(shù)要求，以及事故中可否修復(fù)等具體情況，對(duì)電容數(shù)量的結(jié)論有普遍意義，可作為其選擇儲(chǔ)能電容的判據(jù)。
cdl60供水任選件的模式選擇，設(shè)定為cdl60=1供水栗模式。
cdl77模擬反饋增益壓力pg，設(shè)定為cdl77 PID控制功能原理PID控制功能如所示，就是從外部變換器輸人的模擬信號(hào)（4~20mA）電流反饋到變頻器，并取得與變頻器設(shè)定頻率指令之間的偏差，根據(jù)P（比例）、I（積分）、D（微分）進(jìn)行控制，從而使負(fù)載一側(cè)的動(dòng)作跟隨指令值變化的一種控制功能，本功能是一種用于V/F模式的功能。因此，在由于負(fù)載一側(cè)的負(fù)載變化而引起轉(zhuǎn)速下降等問(wèn)題的情況下，利用壓力變送器測(cè)得的模擬反饋信號(hào)，依據(jù)在閉環(huán)中進(jìn)行PID控制，在負(fù)載發(fā)生變化時(shí)，也能一直跟隨指令值而始終保持穩(wěn)定狀態(tài)。
PID控制功能原理現(xiàn)場(chǎng)控制端子為IRF（電流反饋輸入端子）和ACM（模擬信號(hào)公共端子），利用IRF與ACM端子輸人DC 4~20mA電流，信號(hào)電流與指令頻率成正比，20mA時(shí)成增益頻率cd055 =4mA外部模擬信號(hào)（4~20mA）電流。
3.2設(shè)定值的輸人（反饋量的頻率變換）設(shè)定值是由操作面板或者外部的模擬信號(hào)輸入等以頻率形式輸人，設(shè)定值頻率的設(shè)定如所示：設(shè)立值頻率的設(shè)定壓力Pset相對(duì)應(yīng)的電流Is.的Fset值作為設(shè)定頻率。
3.2.3該設(shè)定頻率由操作面板或外部模擬信號(hào)輸入等進(jìn)行設(shè)定。如果反饋輸人頻率比啟動(dòng)頻率大的情況下，指令頻率從反饋輸入頻率開(kāi)始加速。
3實(shí)際的運(yùn)轉(zhuǎn)動(dòng)作（見(jiàn)）輸入變頻器的運(yùn)轉(zhuǎn)指令，裝置進(jìn)入加速動(dòng)作，同時(shí)開(kāi)始PID控制。指令頻率將隨著加速動(dòng)作，按照現(xiàn)在有效的加速時(shí)間慢慢地加速到設(shè)定的頻率。指令頻率與反饋頻率的偏差經(jīng)過(guò)PID運(yùn)算的結(jié)果。
輸出頻率讓反饋信號(hào)跟蹤指令值不斷變換這就是整個(gè)的控制過(guò)程。制動(dòng)時(shí)采用直流電阻制動(dòng)，即設(shè)定cd013=l（減速停止）制動(dòng)電阻接在現(xiàn)場(chǎng)端子P-H之間。
本系統(tǒng)自2003年12月投人運(yùn)行以來(lái)設(shè)備運(yùn)行穩(wěn)定，滿(mǎn)足了生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)需要，每年節(jié)約電耗幾萬(wàn)元，加快了生產(chǎn)節(jié)奏，降低了停機(jī)時(shí)間，為中型廠創(chuàng)造了可觀的經(jīng)濟(jì)效益。
特邀編輯：劉紅軍（上接第22頁(yè)）泄露的蛇行管根部，逐一向上計(jì)數(shù)，數(shù)至頂層管排，記下所經(jīng)過(guò)的管排數(shù)（15）；沿此管向伸鉤方向平行數(shù)過(guò)相同的根數(shù)（15），做好標(biāo)記。
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