防爆開關(guān)的工作環(huán)境,例如用于煤礦的防爆開關(guān)是工作在含有大量甲烷的空氣混合氣體中,當(dāng)甲烷含量達到5%-16%時遇
2 殼體設(shè)計理論依據(jù)
在壓力容器設(shè)計中,容器在工作失效時所表現(xiàn)的強度性能、剛度性能、穩(wěn)定性能的三種形式中,最重要的是強度問題,即在一定的壓力下容器不會發(fā)生破裂或過量的塑性變形。
常用防爆殼體外徑為
2.1 容器在內(nèi)壓下的受力分析
如圖1中所示:σm—軸向應(yīng)力;σQ—切向應(yīng)力;σr—徑向應(yīng)力。
因為在薄壁容器中σr相對于σm、σQ較小,故可忽略。
軸向應(yīng)力(σm)計算:π(Dn+Dw)/2×tσrm=(πD
式中Dn—容器內(nèi)徑;Dw—容器外徑;P—容器所承受的內(nèi)壓力;t—容器壁厚。因為薄壁容器中Dn、Dw相差不大,可用平均值D代替,所以上式簡化為
πDtσm=(πD2)/4×P得σm=PD/4t (1)
切向應(yīng)力(σQ)計算:
如圖1中所示:PsinQdQ·D/2·L=σQ2Lt
σQ=(PDL·4σQL)∫π0sinQdQ
得:σQ=PD/2t (2)
圖1 圓筒形容器受力分析
2.2 強度計算
強度理論又稱為“失效準(zhǔn)則”或“失效判據(jù)”。
由式 ( 2) 再考慮焊縫減弱及附加量等因素,可
得:
圓柱殼體 t≥(PDm/2[σ]φ-p)+C (3)
橢球封頭 t≥(PDm/2[σ]φ-p)·K+C (4)
式中:P—設(shè)計壓力,kg/cm2;[σ]—材料在設(shè)計溫度下的許用應(yīng)力;φ—焊縫系數(shù)或應(yīng)力折減系數(shù)(<1);C—壁厚附加量cm;K—橢球封頭形狀系數(shù),見圖(2)
K=1/6[2+(Dm/2hm)2]
圖2 橢球封頭
2.3 安全系數(shù)與許用應(yīng)力的確定
對于炭鋼:材料斷裂安全系數(shù)nb=3.0 ;材料屈服極限的安全系數(shù)nb=1. 65
基本許用應(yīng)力: [σ]g=σb/nb、或[σ]g=σb/nb
設(shè)計許用應(yīng)力: [σ]=Y[σ]g,其中y為毛坯質(zhì)量系數(shù),鋼板的毛坯質(zhì)量系數(shù)為1。
2.4 強度設(shè)計中的相關(guān)問題
大小取決于焊縫坡口形式,焊接方法,焊接工藝及焊
接檢驗探傷嚴格性,對于雙面焊的對接焊縫,又經(jīng)水
壓試驗φ=O.8。
C1為鋼板的負公差,依據(jù)板厚、取值在0.2
為冷卷,冷校,故Cl=O;C3為腐蝕裕量,因為殼體不裝腐蝕物體,故C3=0。
3 防爆開關(guān)殼體設(shè)計歸納
如前所述,薄壁容器的壁厚可由(3).(4)式得出:
因為一般殼體封頭中Dn/2hn接近于2,K 接近1,所以(3),(4)式可歸納為一式
t≥[PDn/(2[σ]φ-P)]+C
根據(jù)防爆殼體的基本特點(φ=0.8—0.9,C可取0.2—
t≥[PDn/(1.6[σ]-P)]+0.4
又對A3鋼板[σ]可取
則t≥(12Dn/2308)+0.4=(Dn/192)+0.4 (5)
因此可將(5)式做為設(shè)計防爆殼體壁厚的參考公式,該式已在多項設(shè)計中得到了驗證。